delat vbe / Temp =-2mv echt?

[andy2000a]

q1 veel tekst boek zei bandgap ontwerp gebruik vbe delta_VT
en krijg nul TC (temp coffefficient)
en zei delta_Vbe / temp =-2mv, delta_Vt / temp = 0.085mv

echt?CMOS 0.5um / 0.35um / 0.25um / 0.18um
dezelfde waarde hebben of niet?

Q2: we normaal gebruik "BS song CMOS bandgap" maar we gebruiken alleen PNP is 1: N: 1
niet 1: N: N -> zie PR grijs analyse
en ontwerp van analoge IC
Fig 4.50

Als we gebruik Fig4.50 PNP => 1: N: N
VBG = vbe K * Vt * ln (N)

maar als we gebruik PNP = 1: N: 1
VBG = vbe K * Vt * ln (N) of niet?

Q3.veel ontwerper gebruik N = 8 of 23 of 49 dat is beter voor nul TC
Sorry, maar je moet inloggen om dit onderdeel te bekijken koppelingseisen

 

[devrimaksin]

Vt TC helling is gemakkelijk te berekenen:
Vt = kt / q => DVT /
dt = k / q
Het is dus niet afhankelijk is constant.
Vbe TC is niet precies-2mV / C, maar het is dicht
naar dat nummer kunt u een snelle simulatie
om de werkelijke helling voor een bepaalde technologie (maar het is meestal hoger dan 1.8mV / C).

De waarde van N is niet belangrijk in termen van design.
Na alles wat je probeert te bereiken is dVbe / dt-DVT / dt = 0.Dus wat is belangrijk K.ln waarde, zodat het de TC is nul.Voor de lay-out doel is het echter voordeliger te kiezen N gelijk is aan 8, omdat de matching tussen K1 en K2 van belang is voor de prestaties, de mededeling dat de collector en basis-terminals van Q1 en Q2 zijn de
dezelfde, namelijk GND.Dus in de lay-out kunt u bepalen de zender gebieden door 3x3 en gebruik de incircling 8 uitstoter
gebied als Q2 en een eiland in het midden als Q1's uitstoter gebied.Dus kiezen 8 is voordelig qua lay-out (vandaar matching).Merk op dat
eigenlijk, in het schema moet je match Q2 en Q3 ook zo u 2n 1 basisareaal.Dus je moet denken,
kun je gebruik maken van een 3x3 (4 4 1) matrix of 5x5 (12 12 1) of 7x7 (24 24 1)

 

[cetc1525]

vbe delta is waarschijnlijk = 2, maar het hangt af van de FAB.testen we het was 2.2or zelfs groter.

 

[JPR]

Wat uw vraag over 1: n: n vs 1: n: 1.Zij zullen beiden.Er zijn enkele verschillen tussen hen, maar alleen om de tempco nul, hoeft u alleen maar aan te nemen dat het verschil in spanning tussen hen zal worden Vt * ln (N), en kunt u gemakkelijk aanpassen voor dit door K.

Als u Vben als vbe met n-apparaten, Vbe1 als vbe met 1 apparaat, en K als de vermenigvuldigingsfactor die nodig is voor nul tempco (met behulp van n-apparaten op de output been), Vbgn wordt het uitgangssignaal met n-apparaten en Vbg1 het uitgang met 1 apparaat:

Vbe1 = Vben
VT * ln

Vbgn = Vben K * Vt * ln
Vbg1 = Vbe1 (K-1) * ln

 

[Vraag]

U
kunt beter de simulatie van de route om de temp prestaties.De berekening is slechts een basis.

In
het boek Razavi (P392), het is' de grootte van K3 zijn enigszins arbitrair, zo lang als de som van de twee termen geeft een nul TC '.Dus, zowel van 1: N: N en 1 N: 1 Ok.De eerste N inportant.Ik denk dat de tweede N is voor het afstemmen.

 

[electronrancher]

cetc1525 schreef:

vbe delta is waarschijnlijk = 2, maar het hangt af van de FAB.
testen we het was 2.2or zelfs groter.

 

[FOM]

Het is niet alleen KT / q.IS ook temperatuurcoëfficiënt - XTi.Voor vaste vormgieten vbe temperatuurcoëfficiënt hangt af van knooppunt stroomdichtheid ook.

 

[ysz]

FOM schreef:

Het is niet alleen KT / q.
IS ook temperatuurcoëfficiënt - XTi.
Voor vaste vormgieten vbe temperatuurcoëfficiënt hangt af van knooppunt stroomdichtheid ook.

 

[FOM]

Zie Martin & Johns analoge geïntegreerde schakelingen Ontwerp pagina 354 en een verwijzing met BJT specerijgewassen model vergelijkingen.In de expressie (8,10 m) komt overeen met XTi parameter in specerijgewassen model.